Dans un projet de Protection des berges d'oued contre les innondation, où des murs de soutènement en béton armé doivent être réalisés, et dans le cadre de l'elaboration de l'etude genie civil par le BET, Nous etions destinataire d'un rapport de sol de la part du BET ne contenant que des fouilles de reconnaissance de 6.00 m de profondeur (comme essais in-situ) où une classification de sol a été établie par la suite de prélèvement des echantillons sur place

Ma question: Est ce que cela est suffisant pour une etude de sol?

Aucun calcul de contrainte de sol ne figure dans le rapport transmis!

Merci.

Je voulais savoir la contrainte admissible du gros béton qu'on peut supposer dans le dimensionnement des semelle.

Est ce qu'on prend la même du sol support ?

(J'ai l'information de la prendre 5 bar)

Cordialement.

Je souhaiterais recevoir des explications sur le calcul de la pression moyenne limite (par exemple pour le sondage 5) et sur l'angle de frottement interne, s'il vous plaît. ( voir photos ci dessous)

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Je suis à la recherche d'une application ou une feuille de calcul Excel qui determine les moments radiales et tangentiels d'une plaque circulaire (cas d'un radier circulaire) selon la methode de Timoshenko.

Merci d'avance pour toute contribution.

comme c'est ma première participation,je voudrais que quelqu'un me donne le rapport entre le module EV2 déduit d'essai à la plaque et la déflexion

et bonne année à tous

Comment peut on calculer les gradients hydrauliques en absence d'un substratum imperméable ?

l'Eurocode 2 (EN 1992-1-1) stipule que le ferraillage doit être dimensionné en fonction de l'effort d'éclatement du béton, qui peut être déterminé par la formule suivante :

FS = 0.25 * Ned * (1 - c/H)

où :

• FS est l'effort d'éclatement

• Ned est l'effort normal de compression à l'ELU

Mon projet concerne une tête de pieu située dans un environnement agressif XA2, avec du béton C35/45.

Je me demande s'il est nécessaire de réaliser un calcul d'armatures à l'ELS (État Limite de Service) en utilisant Nser (l'effort normal de compression à l'ELS) à la place de Ned, et en tenant compte d'une contrainte d'acier adaptée au diamètre utilisé et à l'espacement maximal autorisé (selon les tableaux 7.2 et 7.3 de l'Eurocode 2).

Si cette vérification à l'ELS est requise, dois-je utiliser la combinaison d'actions quasi-permanente, comme vous l'avez mentionné précédemment ?

Merci.

J'ai besoin de l'aide si y'a un livre pour avoir les données géotechniques utiliser dans le RPA pour faire cette classification

Transfert d'éléments concernant le rapport Ms/Mr qui traine ici et là sur le forum et à plusieurs endroits sur le net. Je ne reviendrai pas sur les raisons qui ont conduit à détacher cette discussion ici.

Les ouvrages que @Bisudi Bazola Aimé a cité ont plus de 40ans et notent clairement que ce rapport Ms/Mr est critiquable.

L'extrait de Problème et mécanique des sols tel qu'évoqué par M. BISUDI (et qui date de 1980) :

L'extrait que j'avais publié et qui date de 1976 !!! :

La règlementation canadienne comme les autres règlementations ont évolué : https://publications.gc.ca/collections/collection_2019/cnrc-nrc/NR24-28-2018-fra.pdf

Je ne vais pousser les recherches plus loin sur la règlementation canadienne le rapport MS/MR établi de façon arbitraire n'a plus rien à faire dans aucune règlementation mondiale à mon avis (les valeurs de Ms et Mr étant sujettes à interprétation).

Rien ne laisse penser que la règlementation canadienne y fasse exception : https://publications.gc.ca/collections/collection_2019/cnrc-nrc/NR24-28-2018-fra.pdf

Voir document précédent en 10-4 et 10-5 : on retrouve le calcul d'excentrement de charge "classique", je n'ai pas trouvé dans la règlementation canadienne de limitation sur la valeur de l'excentrement (B-2e) mais seulement des limitations de valeur de contrainte.

Ceux qui veulent continuer à discuter de Ms/Mr peuvent le faire sur ce sujet.

Cordialement.

Les fournisseurs de matériaux m'ont chiffré sur la base des plans des semelles filantes en 20*35

Cependant, un ingénieur freelance (de manière informelle) me suggère des semelles filantes de 1,80 m de largeur et 30 cm d'épaisseur. À titre personnel, je n'avais jamais rencontré cette dimension.

Voici quelques informations sur le projet et je serais ravi d’avoir vos retours ou suggestions.

Qu'est ce que vous auriez proposé comme fondation ?

ETUDE DE SOL
Résumé des Données Techniques – Projet Villa R+1 avec Sous-Sol

Contexte Géotechnique
Type de sol : Argile avec cailloux jusqu'à 1,2 m, puis bloc rocheux.
Résistance du sol : Augmentation significative à partir de 1,1 m (26 coups) et 1,2 m (50 coups).
Pression du sol : 19,31 bar à 162,75 bar.
Aléa retrait/gonflement des argiles : Niveau fort (BRGM).
Présence d’eau : Non constatée, mais possible en saison humide.
Nature du sol en profondeur : Marnes du Trias sous recouvrements éventuels.
Contexte Sismique et Réglementaire
Zone sismique : 2 (faible aléa), accélération 0,7 m/s².
Type de sol : Classe C (Eurocode 8), paramètre S = 1,5.
Catégorie du bâtiment : Importance II (habitation individuelle).
Fondations Recommandées
✅ Fondations superficielles (semelles filantes ou isolées) ancrées à 1,2 m minimum.
✅ Contraintes admissibles :

ELS (État Limite de Service) : 0,10 MPa.
ELU (État Limite Ultime) : 0,16 MPa.
✅ Précautions de mise en œuvre :
Rigidification des soubassements et joints de dilatation.
Respect de la règle des 3/2 entre fondations adjacentes.
Points d’Attention
⚠ Sol sensible aux variations d’humidité → nécessité d’un drainage et d’une protection efficace contre l’eau.
⚠ Travaux à privilégier en période sèche pour éviter les désordres structurels.
⚠ Aucune partie enterrée prévue → étude complémentaire requise si modification du projet.

Conclusion
Les semelles superficielles ancrées à 1,2 m sont adaptées au site, sous réserve d’un bon drainage et du respect des règles sismiques et géotechniques.

Merci de m'avoir lu..

Quel est l’ancrage minimum des semelles d’un bâtiment ?

Cas de la zone saharien (sud d’Algérie) si le bon sol se trouve en surface, esq on doit appliquer la condition hors gel ?

Merci d'avance pour votre aide.

J'aimerai savoir s'il vous plait pourquoi certaines vérifications en géotechnique sont justifiées à l'ELS ou à l'ELU :

- contrainte au sol (ELS et ELU),

- renversement/excentrement (ELU et ELS), pourquoi à l'ELS la surface comprimée doit être de minimum 100% et à l'ELU de minimum 10% ?

- glissement (ELU), pourquoi pas à l'ELS ?

- tassements/déplacements (ELS), pourquoi pas à l'ELU alors que l'on peut appliquer des combinaisons de charge à l'ELU ?

Merci beaucoup pour ces éclaircissements

Bien cordialement,

je vous prie si quelqu'un ici dispose d'un exemple de calcul de l'evaluation du potentiel de liquefaction du sol par l'essai SPT, je serais trés reconnaissant.

Merci d'avance

Quel est l’ancrage minimum des semelles d’un bâtiment ?

Cas de la zone saharien (sud d’Algérie) si le bon sol se trouve en surface, esq on doit appliquer la condition hors gel ?

Merci d'avance pour votre aide.

Le dimensionnement d'un massif radier de forme triangulaire se fait il comme le dimensionnement d'un massif radier carré? 

quelles seraient les spécifications à prendre en compte?

Merci d'avance de vos retours

Cordialement

j'ai une question à vous poser qui concerne l'apparition d'une importante quantité des eaus sous-terraine et ce lors d'un terrassement en grande masse pour l'assiette d'un projet de batiment (R+4).

En fait, est-il possible de poser les fondations sur un sol présentant l'existence d'une nappe phréatique? si oui, quelles mesures peut on préconiser pour la réalisation des dits travaux?

NB : sachant que l'étude de sol qui a été élaborée pendant septembre 2008 n'indique pas la présence de nappe phréatique, mais avec un degré de saturation de sol dépassant les 90% et teneur en eau de 26% à 30%.

merci d'avance.

Faisant suite à mon envoi précédent, je tiens à vous faire savoir que la nature du sol constatée lors des terrassements est une argile limoneuse jaunatre intecalée d'une couche des alluvions (lit d'oued). de point vue gonflement l'étude de sol dit que le risque de ce dernier commence à une profondeur de l'ordre de 7 mètres (profondeur d'ancrage de 2 mètre) par rapport à la cote du terrain naturel (avec présence bien sur de la marne).

En ce qui concerne la coupe lithologique éclairée par l'étude de sol, je peux conclure que son identification des sous-couches n'est pas très loin de la réalité et ce par l'apparition de le couche des alluvions ayant été atteinte après terrassement. d'après l'étude sol définitive, la couche du lit d'oued est englobée dans une matrice de sable fin peu argileux.

La question que je tiens à poser ; en prenant les dispositions nécessaires pour parer au problème du gonflement en optant au vide sanitaire, mais y aura pas un risque de liquéfaction de sol sachant que l'épaisseur la couche du lit d'oued est de l'ordre de 5 mètre donnée par l'étude de sol?

quelles sont les dispositions à préconiser pour cerner le risque de liquéfaction de sol?

je vous remercie tous d'avance et en particulier ceux qui ont répondu.

Quelqu'un pourrait il m'aider sur le sujet des ducs d'albe simple / multiple, accostage, amarrage, accostage + amarrage etc. 

Existerait il un ouvrage qui expliquerait tout clairement comment les dimensionner ? comment calculer les Energie d accostage etc.. 

J'ai parcouru plein de doc,  Rosa2000, etc mais c'est vraiment pas clair pour moi. Si on rajoute le dimensionnement avec les défenses, les bollards.. on s y perd vite. bref si qqn si connait je suis preneuse ! 

Merci!

S'il vous plaît, je voulais savoir si il existe une formule ou une relation empirique entre le coefficient de poussée dynamique et statistique.

Et une autre entre la raideur horizontal statique et dynamique,

C très urgent svp

SVP, qui a un fichier excel pour le calcul de la pression limite par les methodes d'extrapolation selon la norme ISO -22476-4 (surtt double hyperbole) 
Merci d'avance.