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Bisudi Bazola Aimé

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    Kenya

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Community Reputation

538

About Bisudi Bazola Aimé

  • Rank
    Expert

Général

  • Nom
    Bisudi Bazola Aimé
  • Pays
    Congo-Kinshasa
  • Ville
    Kinshasa

Expériences

  • Poste actuel
    Chargé des Projets au sein de l'entreprise Espagnol GRUPO AGEM/Guinea Ecuatoriale
  • Expérience
    Confirmé
  • Mes logiciels
    OFFICE,AUTOCAD,ROBOSTRUCTURAL ANALYSIS,CBSPRO,MS PROJECT,EPANET
  • Mes références
    CONSULTANT INDEPENDANT
    Etude des structures des ouvrages pour le compte du Projet de Renforcement des réseaux d’eau potable de la Ville de Conakry, Nouvelle conduite d’eau DN 1100mm P16 en Acier sur 3,5 Km entre ENTA et SANGOYAH(Etudes des structures de la structure portante de la traversée de la conduite DN 1100 sur la rivière Kisoso 48metre linéaire(largeur de la rivière),etudes de stabilité de butée,vanne de sectionnement,etudes de verification de la stabilité de la conduite etc)

    -Participation à l'Etude de réseaux de drainage des eaux pluviales pour le bassin versant du Marché Dabondi en Guinnée Conakry


    1. CORDDONATEUR DU PROJET DE CONTROL DE LA REHABILITATION ET MODERNISATION D'UN HOPITAL MERE ET ENFANT DE 150 LITS EN GUINNEE EQUATORIALE(SOUS SOL+RDC+4 ETAGES)
    Entreprise de Construction: Entreprise chinoise ZHENGWEI
    Année:2015

    2.COORDONATEUR DE L'ETUDE DU PROJET DE CONSTRUCTION D'UN HOPITAL DE 50 LITS AVEC 2 SOUS SOLS+RDC+6 ETAGES EN GUINNEE EQUATORIALE(Etudes des structures,Etudes architecturales,recherche de financement):
    3.ETUDE ET CONTROL DU PROJET DE CONSTRUCTION D'UNE INDUSTRIE PHARMACEUTIQUE DANS LA VILLE DE OYALA/Guinnée Equatoriale
    Fonction,:Cordonateur technique, Cordination des contre expertises de l'étude du projet,etude de faisabilité du projet, Contreexpertises des Etudes des structures(Construction Industrielle), Analyse des études d'impacts Environemental et l'élaboration du plan de Gestion environemental et Sociale(PGES),Etudes Hydrauliques Chef de mission de control, Recruteur pour la volée Formation des personnel
    Entreprise de contruction: Entreprise Bresilienne EFES Y COSTA
    Control: PRODEVA/Guinnee Equatoriale
    Année:2014
    PAYS:GUINNE EQUATORIALE




    3.PROJET DE CONSTRUCTION DU SIEGE DE LA BANQUE DES ETATS D'AFRIQUE CENTRALE A MALABO
    Fonction,Ingenieur de control et de supervision Technique,Batiment sous sol+rdc+13 Etage,etc..
    Bureau d'étude et control:BK ARCHITECS BELGIUM
    Entreprise:BOUYGUES INTERNATIONALE
    Année:2011
    PAYS:GUINNEE EQUATORIALE

    4.PROJET DE CONSTRUCTION DU PLAIS DE CONGRES DE MALABO ET SON ANNEXE
    Fonction,Ingenieur de control et de supervision Technique,Batiment sous sol+rdc+3,passerelle de 25m,parking de 500 vehicules 2 salles de confrence de 2500 et 500 places,etc..
    Bureau d'étude et control:BK ARCHITECS BELGIUM
    Entreprise:CHINA STATE CONSTRUCTION ENGINEERING AND CORPORATION,et ONUR SUMMA
    Année:2010
    PAYS:GUINNEE EQUATORIALE


    PROJET DE CONSTRUCTION DE L'HOPITAL LA PAZ DE MALABO
    Fonction,Ingenieur de control et de supervision Technique,Batiment sous sol+rdc+3,4 appartement pour les medecins de chacune de rdc+3,un hotel de sous sol+rdc+6 étage etc..

    Bureau d'étude et control:BK ARCHITECS BELGIUM
    Entreprise:IMS
    Année:2010
    PAYS:GUINNEE EQUATORIALE

    ETUDE DE CONSTRUCTION D'UN PONTON D'ACOSTAGE ET PASSERELLE METALLIQUE SUR LE FLEUVE CONGO
    Fonction,Ingenieur d'étude,Etude des structures,Etudes hyraulique du projet.

    Bureau d'étude et control:MTD ENGINEERING(Rd Congo)
    Entreprise:SEP CONGO
    Année:2008
    PAYS:Rd congo

    ETUDE DES PROJET DE CONSTRUCTION DU COMPLEXE BEATRICE HOTEL A KINSHASA
    Fonction,Ingenieur d'étude,Etude des structures'batiment rdc+ 6 étages,

    Bureau d'étude et control:MTD ENGINEERING(Rd Congo)
    Année:2008

    Assistant à l'Institut national du batiment et travaux publics(I.N.B.T.P/Rd congo/kinshasa)
    Cours:Beton armé,Calculs des structures en béton armé,calculs des structures par la méthode des éléments finis
    PAYS:Rd congo

Formation

  • Formation
    Ingénieur en Batiment et Travaux Publics(Ingénieur BTP Bac+5),Assistant à l'Institut National du Batiment et Travaux Publics(I.N.B.T.P/Kinshasa/Rd congo) au cours de: Beton Armé en 2eme BTP,calcul des structures en Béton armé en 3eme anée BTP,calcul des structures par la méthode Matricielle et Calculs des structures par la méthode des éléments finis en 5eme anée BTP
  • Etablissement
    INSTITUT NATIONAL DU BATIMENT ET DES TRAVAUX PUBLICS(I.N.B.T.P/Kinshasa/Rd Congo),Diplome d'Ingénieur BTP(Bac+5)Enseignant à l'INBTP/RdCongo/kinshasa,Brevété en Assistant Manager à l'alliance Franco congolaise de Kinshasa,Breveté en Gestion des projets Techniques,

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  1. Le probleme qui se pose ici ,à mon avis est de l'ordre algébrique , analytique et du parametrage du logiciel;car meme avec ELU, avec une contrainte admissible du sol à ELU de 2 bars,avec ces efforts ,on ne peut pas avoir ces dimensions de semelle; le probleme est analytique et algébrique et non le probleme de la Geotechnique ou du BA, puisque une contrainte a ELU de 2 bars correspond plus ou moins a une contrainte de sol a ELS de l'ordre de 1,33 bars; donc oui il peut prendre la contrainte a ELS mais le probleme est algébrique et analytique,mais aussi du parametrage du logiciel car meme dans un bon sens un hangars pareil ne peut pas avoir des semelles de telle dimension
  2. Tout d'abord il faudra redimensionner le dimensions des semelles c avec N,M sans tenir compte de son poids propre, car le poids propre et poids des terres au dessus de la semelle est calculé sur base de dimension de la semelle cad AXB, or dans ton projet il ya deja un probleme concernant le calcul de la surface de la semelle AXB, qui est tres tres grand avec N=N=252KN; M=680KNm.; calcul d'abord les dimensions de la semelle avec ces sollicitations , meme avec RSA avec le projet semelle isolée, cad que ouvre une nouvelle fenetre sur RSA en choisissant le projet semelle isolée avec comme sollicitaion N=252KN; M=680KNm. tu verra les dimensions qu'il pourra te donner ou alors tu le fais à la main telque j'avais illustré dans mes calculs ensuite avec les dimensions trouvées,tu calcul son poids propreAXBXhxPoids volumique du béton ensuite le poids de terres ,afin de verifier si le total est inferieur à 2 bars.
  3. ok mais essaye de revoir les paramètres des calculs surtout dans la partie surface de contact , et autres paramètres de calculs de RSA pour les semelles isolées essaye de le verifier,paramètres par par parmètres , et comparer ce paramètrage avec le DTU 13.12 et Eurocode 7, car ces dimensions de semelle de 5,30*3,20m à ELU avec une contrainte de 2 bars et sollicité par N=252KN; M=680KNm, me parait incoherent si non tu n'est pas obligé de se faire condamner avec les résultats du logiciel, puisque si c'est un appel d'offre,l'autre bureau concurrent gagnera les marchés car meme par experience ,une semelle de 5,3*3,2*1,1 pour cet hangar me parait trop grand. et donc si t par erreur des parametrages du logiciel,ou autres problemes de manipulation etc tu peux juste prendre les sollicitations deduit par ta structure(portique) ensuite tu fait ton dimensionnement à la main ou alors avec EXPERT BETON; afin de comparer aussi avec ce que RSA te donne, c'est pourquoi je conseille toujours aux gens aussi d'associer les calculs manuels pour certaines verifications
  4. Bonjour il se pose un probleme de coherence car dans tes messages précedent l'ancrage de la fondation était de 1m; et dans ton message recent ,tu parle de la hauteur de la semelle de 1,10m donc ceci a comme conséquence: 1. il n'ya plus d'ancrage pour la fondation donc la semelle deborde le sol de 10cm; 2. et donc il n'yaura pas la masse des terres au dessus de la fondation,donc le poids des terres serait nul; à condition que tu modifie la profondeur d'ancrage de ta fondation; Concernant les dimensions de la semelle de 5,30*3,20m essaye de voir dans les paramètres de la surface de contact de la semelle et d'autres paramètres des calculs telque coché par ton logiciel si ceci correspond avec celui de DTU sur la geotechnique ou de l'Eurocode 7 ;car cette surface de semelle avec tes efforts de N=252KN; M=680KNm; à ELU et contrainte 2 bras, n'est pas tres coherent
  5. vue tes données cad efforts, N=252KN; M=680KNm; à ELU et contrainte 2 bras, c'est illogique d'avoir de telle dimension pour tes semelles; car avec une simple verification ; (N/S)+(Mv/I) inferieur à 2 bars , avec une approximation d'une semelle de 3,20mx3,20mx0,50m on a: Poids propre=3,2*3,2*0,5*25KN/m3x1,35(ELU)=172,8KN; Poids des terres au dessus de la semelle, en negligeant meme le poids propre du profilé métallique,au detriment de la terre; a cet endroit: (1-0,50)*3,2*3,2*18KN/m3x1,35=124,4KN; donc total N=252+172,8+124,4=549,2KN=54920daN contrainte due à N=(54920/(320x320))=0,536kg/cm² soit 0,536 bars contrainte due à M, avec v=160cm; I=(BA^3)/12, avec B=A=320cm; car semelle carrée donc I=873813333,3cm4; M=6800000kgcm on a contrainte due a M=(Mxv/I)=1,245Kg/cm²=1,245 bars donc contrainte total=0,536+1,245=1,78Kg/cm²=1,78 bars donc deja une semelle de 3,20x3,20x0,5 serait suffisante;donc tu dois revoir les paramètres de calcul de ton logiciel ou soit les efforts que tu nous a donné ne sont pas ce que RSA considere dans les calculs,donc verifie si réellement ces efforts données sont celui de cette semelle dans la combinaison indiquée telque RSA calcule
  6. Bonjour il serait mieux de nous poster les plans du batiment, les photos du batiment mais aussi de savoir quel est la resistance exigée par les specifications techniques du projet? connaissant ces données on peut donner une orientation s'il faut demolir ou alors trouver d'autres solutions palliative ou de renforcement
  7. Bonjour essaye de revoir les paramètres de calculs de ton logiciel car avec ces efforts et la capacité portante du sol de 200Kpa soit 2 bars, une semelle de 3,2mx3,2m serait compatible , en calculant meme rapidement a la main avec la formule de la flexion composée cad (N/S)+(Mv/I) inferieur à 2 bars, cad a première approximation sans tenir compte du poids des terres puisque on a pas les données sur la profondeur d'ancrage
  8. Bonjour le document en annexe,qui traite du dallage donne les explications, pour cela ,voir: la partie charge roulante,le principe etant le meme, donc 13t charge d'essieux ,correspond à 6,5tonne charge par roue, et ceci sont de dallage routtière; mais le principe de calcul illustré dans le document en annexe reste le meme car il traite aussi les charges roulante. si non dans les cours de routes revetues,ces dalles se calcul par la methode de WESTERGAARD ou la formule de VEVERKA Dallages_3_calcul_du_dallage.pdf
  9. Bonjour, concernant le tracé du diagramme on a 2 concepts: 1. Concept geométrique(sens geométrique): le diagramme peut etre tracé selon le sens géométrique (axe des coordonnées classiques)cad en suivant les axes de coordonnées là le sens positif est orienté vers le haut et le sens negatif vers le bas, l'axe neutre étant l'axe horizontal ex le cas d'une poutre bi appuyée ,le sens géométrique tracera le diagrame de moment dans la partie superieure puisque le moment est positif 2. Concept de la resistance des matériaux: ici le sens positif signifie la traction cad que le sens dont les fibres d'éléments sont tendus, et le sens négatif sera du coté des fibres comprimés ex: cas de la poutre bi-appuyée et sollicité par une charge uniformement répartie ,le diagramme de moment sera tracé en bas car les fibres tendues sont dans la partie inferieure de l'axe neutre alors pour le dimensionnement et le féraillage, il faudra utiliser le concept de la resistance des materiaux pour n'est pas se tromper. A+
  10. Bonjour, cette disposition n'est pas recommendable si on se trouve dans une zone sismique, mais au cas où nous nous retrouvons pas dans une zone sismique, et en plus c'est juste un seul plancher qui au dessus du poteau porteur cad celui de Rez des chaussées et donc c'est faisable,mais il faudra prendre certaines dispoistions entre autre: 1.Bien dimensionner la poutre en porte à faux du RDC(avoir une bonne inertie cad une bonne hauteur),puisque outre ces propres charges il est solicité par l'effort normal de la descente des charges de ce poteau du premier étage; 2.la dalle du Rdc devra etre un peu épais afin de jouer le role de répartition des charges sur ce nouveau appuis cad poteau du RDC; 3. réaliser et faire un bon feraillage ,en respectant les dispositions constructives récommandés par les normes,DTU dans cette zone là,cad dans la zone d'appui poteau étage,poutre RDC 4. bien dimensionner aussi le poteau cad que la section du poteau devra etre conséquent ,cad que la condition de flambement ne suffit pas,il faut aussi respecter la condition des poutres faibles-poteaux fort car la poutre de RDC aura une grande inertie donc le poteau le supportant devra aussi avoir une tres grande inertie,
  11. la position defavorable sur une poutre serait generalement en centrant le convois, ou alors en suivant les prescrits de fascicule etc, mais à la main on peut le faire par la methode de GUYON MASSONET ou la methode des lignes d'influence transversale
  12. il faut savoir que on fait allusion a un batiment,cad dont sa conception est basée sur les règles architecturales mais aussi des structures, de manière classique lorsqu'on dit tel element est porteur par rapport à l'autre indirectement le concept de raideur est dejà associé car ceci permet de classifier tel element est porteur et l'autre non; 2. Dans la conception architectural generalement pour les poteaux centraux porteurs ont les memes raideurs et que les poteaux moins chargés cad de rive ,peuvent avoir un raideur un peu moins et donc pour tous ces éléments ,et hypothèses s'ils sont réspectés je ne vois pas une difference énorme entre le calcul fait par le logiciel et le calcul fait à la main surtout pour les ouvrages classiques telque des batiments classiques avec de forme classique. il peut y avoir la difference mais ceci ne sera pas énorme puisque les théories des calculs sont les memes, meme si le logiciel utilise le maillage serré cad la methode des elements finis mais le principe reste le meme, donc la diference ne peut pas aller par exemple de 50%, à mon avis ça serait autour de la limite tolerable de 10-20% il p
  13. Le coefficient de majoration dynamique ne depend pas de la méthode de calcul,car celui-ci tient compte de l'impact de la charge a vitesse non nul du convoi sur la structure cad autrement dit l'aspect dynamique de la charge du convoi a appliqué sur les éléments de la structure, qui serait équivalent a une charge statique mutiplié par ce coefficient afin d'avoir le vrai effet dynamique du convoi sur la structure alors que la methode des eléments finis,manuel concerne la manière de distribution et répartition des charges sur les éléments de structure.
  14. Bonjour consulte le Livre d'Hydraulique Routière de NGUYEN VAN TUU chap5: Radiers et Ponts Submersible
  15. tu ne m'avais pas compris, c'est 2 structures identiques meme en béton précontraint l'épaisseur de la dalle est fonction de la pétite portée; donc si avec 15cm c'est suffissant pour une portée de 6m pour la solution de Mr Bellamine alors ,avec la solution 2 en mettant 2 poutres supplementaire la petite portée de la plus grande dalle en béton précontraint serait 4m si je ne me trompe pas donc l'épaisseur totale de la dalle(avec prédalle)sera toujours moins que 15cm car 4m inférieur à 6m; coffrage renforcé, on coffre une structure (plancher qui pèse) une masse X en tonne, et une autre pesant M en tonne telque M inferieure à X; il faudra renforcer le coffrage de l'element X,car en terme de stabilité l'element qui pèse plus demandera plus des materiaux pour se stabiliser. donc voici les détails, la question ce n'est pas 2 structures differentes si non on ne pouvais pas le comparer puisque on compare que 2 choses ou 2 éléments ayant les memes paramètres et approches. donc si c'est élémént en BPrécontraint donc pour la solution 2 aussi c'est en béton précontrain,seulement que on ajoute 2 poutres pour avoir 3 panneaux de dalles au lieu d'un grand panneau de 78m² selon Mr Bellamine. donc ce n'est pas que une solution en BP et l'autre en BA si non la comparaison n'aura pas de sens
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