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  1. Hello tout le monde, Sans utiliser de logiciel de calcul, pouvez vous m'expliquer la méthode analytique pour déterminer la déformée d'une structure telle que cellec-ci ? (voir photo) J'ai les equations des moments dans chacune des barres et selon leur propre axe ( x = longueur de la barre). Je pensais donc pouvoir faire déformée = y(x) = int int -M(x)/EI (avec int = intégrale) Cepedant, en intégrant, on voit apparaitre des constante d'intégration qu'il faut déterminer en posant les conditions limite. Un exemple de Condition Limite serait : la déformée au noeud colonne-poutre est la mm pour la barre de la colonne et pour la barre de la poutre. Cependant vu que mes equations de moment sont dans un repère locale, et que les conditions limite porte sur entre deux barre différentes et donc dans un repere différent, je ne sais pas si c'est la bonne technique... Pourriez-vous m'éclairer a ce sujet ? Merci bcp
  2. Salut tout le monde, J'ai une petite question à vous poser par rapport a la réalisation de mon travail de fin d'étude. Je travaille sur une structure halle industriel composée de portique bi-articulé en pied et à traverse brisée. les efforts de vent seront repris par une poutre au vent et une palée de stabilité. la couverture en panneau sandwich porteront de portique en portique, il n'y aura donc pas de panne. Les panneaux sandwichs sont donc fixés au membrure supérieure des traverses. Ma question est de savoir si l'on peut dire que le déversement par Moment + (aile sup comprimée) peut être annulé grâce à l'effet diaphragme de la couverture ? dans la littérature, je lis souvent que les pannes peuvent maintenir l'aile sup des traverses si l'on considère l'effet diaphragme de la toiture. Dans ma conception, il n'y a pas de panne et je me demande si l'on peut faire la mm réflexion peut être faite du maintient de l'aile supérieur directement par la couverture ? Deuxièmement, tjrs puisqu'il n'y a pas de panne, aucun bracon ne peut être placé pour maintenir l'aile inférieur qui peut être comprimée a cause de moment negatif. Dois-je donc considérer la longueur de déversement = à la longueur max sous le cas de charge faisait apparaître des M- ? Connaissez vous un système de stabilisation d'aile inférieure des traverses à partir de la couverte ? Merci de m'éclairer à ce sujet, je suis encore étudiant et me pose donc encore bcp de question : )
  3. Bonjour à tous, j'ai denouveau besoin de votre aide les amis Je suis entrain créer un petit programme de dimensionnement de portique bi articulé a noeuds rigides déplacables (voir photo). Je m'attaque au vérification de stabilité. mais je suis un peu perdu Pour les traverses : Ma question principale est : dois je tenir compte de l'ensemble des 2 traverses (2*Lpoutre) ou étudier un élément de longueur L = Lpoutre ? Verif au flambement : je sais que les traverses ne sont normalement pas sujettes au flambement mais j'ai besoin de certaine info tel que Ncry Ncrz pour le calcul au déversement. Il me faut donc calculer des longueurs de flambement ; Pour l'axe fort : je peut calculer un coefficient de flambement ky,z (fct de n1,n2) pour trouver Lby,z = Lo*ky,z mais quel nœud dois je considérer ? si élément étudié = 2*Lpoutre alors les nœuds seront n1 = colonne-poutre et n2= colonne-poutre si élement etudié est Lpoutre (une seule traverse), n1 = colonne-poutre et n2 = traverse considéré - traverse à coté. Pour l'axe faible : je considère que les pannes empêchent le flamb des traverse et Lflamb est l'entre distance de 2 pannes et je considère des conditions d'appuis articulé-articulé. Vérif au déversement : quelle est la longueur de déversement (Lt) à considérer ? Pour la membrure sup : est ce la plus grande longueur des M+ en fonction des cas de charge ? et comment faire si cette longueur est plus grande que une traverse ? faut-il alors considérer l'ensemble des 2 traverses pour le déversement ? mais alors notre calcule de Ncry,z n'est plus tres compatibles ?? d'ailleurs, est ce qu'une tôle métallique ordinaire est un élément stabilisateur au déversement/ flambement ? Pour la membrure inf : idem avec M - . L'utilisateur du programme pourra cocher la case "bracon" et du coup réduire la long. de M- et l'entre dist de 2 bracons. Ma question 1) est donc : est ce que ce raisonnement est bon ? et ma question 2) : Avez vous une explication par rapport au choix de faire les vérif par rapport à une traverse ou de l'ensemble des 2 traverses ? Je vous remercie tous pour l'aide que vous m'apportez et le partage de votre savoir Bonne après midi Adridech
  4. Bonjour On m'a demandé dernièrement de montrer comment faire une analyse au flambement sur robot. Ce type d'analyse marche pour des structures en béton en métal 2D ou 3D, j'en profiterais aussi pour vous montrer comment calculer l'alpha critique de votre structure pour l'application de l’euro code 3 concernant l'analyse globale. L’exemple traité est un portique simple: Premièrement il faut définir un cas de charge qui assure une compression dans le poteau (un cas de poids propre par exemple, ou autre), de plus cette structure étant complètement droite, je suis obliger d'ajouter une charge horizontale (la valeur de la charge n'importe peu, pour qu'il y ai une déformation latérale du portique lorsque le poteaux est comprimé. J'ai appelé ce cas FLAM. Ce cas est un cas statique courant, rien de plus , il faut le transformer en cas d'analyse de flambement. Analyse/type d'analyse, selectionner le cas choisit, et cliquer sur changer type d'analyse Choisir le nombre de modes propre a calculer, il faut trouver un mode de flambement global, selon la complexité de la structure il faut des fois faire beaucoup de mode, des structures avec beaucoup de barres, par exemple avec des pannes ou des solives vont etre difficile a analyser, car il va y avoir beaucoup de mode locaux, qui n’intéresse pas au calcul du flambement. Dans mon exemple j'en ai fait 4 Lancer le calcul et aller dans les déformation, pour le cas 2 (FLAM) vous pouvez visualiser directement les modes propres et définir quel est le premier mode de flambement généralisé, par exemple ci dessous, le premier mode est un mode de calcul généralisé, et le second est un mode local du poteau. Nous nous intéresserons donc au mode 1 pour mon exemple Ouvrir le tableau Resultats/Avancée/Charge critique Vous verrez deux colonnes j'y reviendrais plus tard, cliquer droit et afficher "colonne" sélectionnez "longueur de flambement. Sélectionnez le poteau, pour moi c'est le poteau 1 par exemple, pour le mode 1 : La longueur réelle de mon poteau est de 5m, j'ai donc un rapport Lfy = 2.66Lo. On est au dessus de 2L, cette valeur est défini pour un type de chargement, qui générè une déformée modale, et bien évidement de la rigidité de l'ensemble de la structure. cela permet de se faire facilement une idée sur la longueur de flambement de vos poteaux, cela marche aussi pour l'ensemble des barres, a condition que cette barres soit bien comprimée, et que le mode retenu soit un mode de flambement globale qui intéresse bien le flambement de cet élément. Pour une analyse plus complète du flambement et de la détermination de l'alpha critique, il faut réaliser cette opération pour toutes les combinaisons ELU. A titre d'exemple j'ai générer des combinaisons aux eurocodes avec un cas G (poids propre) et un cas Q (même chargement que mon cas de flambement). Génération automatiques mais en sélectionnant "combinaisons manuelles". Cela permet de generer des combinassions qui vont pour chacune d'enter elles se transformer en cas de charge distinct, attention les cas initiaux G et Q ne peuvent pas etre modifié (si on modifie les charges sur ces cas elementaires, ce changement ne va pas se répercuter sur les combinaisons générée avant, elles se sont transformées en cas élémentaire). Chaque combinaisons apparait donc comme un cas de charges et apparait aussi dans le type d'analyse. Il suffit de toute les sélectionner et de toute les changer en cas d’analyse au flambement. Une fois le calcul effectuer retour au tableau des charges critiques, pour toutes les barres et pour tout les cas, regarder les extrêmes globaux. Je remarque donc que pour la combinaison 4 (qui est le cas 1.35G+1.5Q, ce qui semble normal), mon coefficient d'alpha critique minimal est de 18, je suis bien au dessus de 3, donc pas d'analyse au second ordre.... ect, voir les recommandation de l'eurocode 3. On peut s'assurer que le mode 1 pour ce cas est bien un mode global, et ion peut aussi regarder les longueurs de flambement des éléments de la structure (qui seront différents que ceux de la première étude) en fessant bien attention que ce soit un mode de flambement généralisé. Voila c'est un peu fastidieux, surtout pour les structures complexes, et si il y a beaucoup de combinaisons. Merci de votre attention Cordialement.
  5. Bonjour à tous, Je fais une petite étude sur des portiques hyperstatiques et voila que je me retrouve bloqué avec ce qui me semblait être "facile". Je vous explique : Je cherche simplement à trouver l'endroit où se trouvera le moment maximum sur la poutre chargée de ce portique (voir photo) L'équation du moment dans cette poutre est : M(x,y) = Ra*x + Ha * y - q*x*tg(alpha)*(y-h)-qx^2/2 Pour trouver le maximum, sur une poutre droite, on dérive cette équation et on l'égalise à 0. Dans notre cas, pour avoir le maximum je pense que la dérivée de cette équation aura la mm inclinaison que notre poutre c'est a dire "alpha" donc : endroit de moment max = dM(x,y)/d ?? = tg(alpha) Seulement voila, je ne sais pas comment dérivée... selon x et y, selon x puis y ? car l'endroit de ma poutre avec moment max sera aura une cordonnée x et y. J’espère que vous m'aurez compris, et un grand merci pour votre aide Bonne journée a tous. Adrien
  6. Bonjour J'ai besoin d'aide pour dimensionné les poteaux et les poutres et tous qui concerne la charpente métallique sachant que je ne sais que de base en charpente métallique merci de m'aidé Comment choisir les sections IPN IPE HEA...ect en quelle critère? fichiers de calculs, PDF, et orientation merciiiii
  7. Bonjour, ci-dessous le lien pour télécharger le meilleur livre pour apprendre la structure métallique http://cut-urls.com/04Cbfl
  8. Salut Comment modéliser les marches d'escalier sur robot structural ?
  9. Bonjour Je cherche un exemple de modélisation et de calcul d'un escalier métallique avec robot structural Merci d'avance
  10. Bonsoir dans cette structure métallique j ai besoin de créer un jarret avec robot pour des tubes carrés mais malheureusement le robot ne modelise pas les jarret que pour les profil en I y a t il une solution équivalente en gardant le type de profilé en tube voir l image jointe merci d'avance
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