philkakou

Bonjour, L'étude aux EF est très intéressante. Il serait souhaitable de fournir le fichier robot. Par contre, je conçois mal une articulation à la base des contreforts. La mise en place du ferraillage dans la semelle avec les attentes après coulage de la semelle, me conduit à penser la liaison semelle/contrefort comme un encastrement effectivement peut être imparfait. Il serait intéressant de voir également la résultante horizontale pour le glissement de la structure sur le sol de fondation. Pour ma part, je laisserai un débord latéral de semelle autour des contreforts de rive pour une meilleure répartition de la contrainte en rive et le ferraillage qui en découle. D'un point de vue constructif : vu la hauteur, le bétonnage se fera en plusieurs phases nécessitant des reprises de bétonnage. J'en profiterai pour faire des changements de section. Ainsi, je partirai plutôt vers un voile d'épaisseur de 25cm en partie basse sur le 1/3 de la hauteur (cela permet de mettre des armatures HA25 et ne pas se limiter à un ferraillage dense de HA20 max). L'acier coute plus cher que le béton.... La partie haute aurait une épaisseur de 20cm. Les contreforts pourraient s'arrêter à 1m/1m50 du haut du mur, l'épaisseur du voile de 20cm étant suffisant pour reprendre la poussée dans cette zone. Cela complexifie le calcul mais comme c'est l'ordi qui calcule....

Ce fichier cad.kbr correspond à la licence que Mensura transmet à ses clients en sus du dongle.

En ce qui me concerne, je calculerai le poteau en flexion composé dans les deux axes car un moment My ou Mz correspond selon l'axe considéré, à un excentrement e de l'effort normal N.

Bonjour, pour mettre des zébras, il faut des ilots directionnels ou séparateurs pour matérialiser ceux-ci ! Il faut au préalable dessiner les voies principales et les voies de décélération, d'insertion et de TàG selon le carrefour concerné Le lien suivant permet de récupérer l'instruction interministérielle sur le marquage routier https://www.google.com/url?sa=t&rct=j&q=&esrc=s&source=web&cd=1&cad=rja&uact=8&ved=2ahUKEwjX_6b4rK_bAhXCuxQKHYd3C04QFjAAegQIARAy&url=http%3A%2F%2Fwww.equipementsdelaroute.equipement.gouv.fr%2FIMG%2Fpdf%2FIISR_7ePARTIE_vc20120402_cle531247.pdf&usg=AOvVaw1YKd8YGiekh8PJeYT3_Hfv

Bonjour, A titre d'information pour les débutants ayant un peu de mal avec la RDM, vous trouverez en pièce jointe un document assez simple que j'ai élaboré. Il s'agit du calcul des sollicitations d'une poutre en arc de cercle courbe (non rectiligne) avec un dénivelé d'appui. Cela permet d'appréhender les efforts normaux introduits d'une part par l'ossature de la poutre en arc et d'autre part par la dénivellation des appuis d'extrémités. Avant de faire des calculs par ordinateur, il me parait utile de savoir maitriser le mode calculatoire au préalable... Cela est l'occasion aussi de revoir certains calculs de géométrie analytique de niveau Lycée mais qu'on a tendance à "oublier" à cause de l'usage intensif des programmes de calculs. DENIVELATION D'APPUI.pdf

H permet de définir des segments verticaux type nez de bordure ou murets pour les talus cela dépend des profils à mettre en oeuvre

En fait, le rapport géotechnique vous préconise une substitution en matériaux granulaires de façon à ce que cette couche fournisse le module requis (MPa/m = MN/m² /m = MN/m3) et 1tf=10KN Vous mettez un géotextile puis une épaisseur de 30 à 50cm de GNT 0/80 avec une finition de 15cm de GNT 0/20 et vous obtiendrez la valeur requise si l'arase de la PST est correcte.

En complément, l'abaque modifié pour les travées de rives inférieures à la travée centrale avec un coefficient alpha allant de 0,35 à 1 Cela permet d'appréhender le soulèvement de la travée de rive à partir d'un coefficient alpha proche de 0,375 ABAQUE 3TRAVEES PETITES RIVES.pdf

Bonsoir, Les liens sont disponibles sur ce site en cherchant un peu avec le terme Kleinlogel Calcul dalot(pont cadre) selon Kleinlogel calcul d'un cadre fermé (dalot ou PICF) selon Kleinlogel formulaire des cadres simples de kleinlogel pour la clé, la voici : !uLVEB1CaU_-YJwqlIeFBGeLH2aUqBgpfG7smrXLkoXw

Bonjour, Le mur n'est pas étanche ! une partie du remblai s'est déversé sur l'autre sujet traitant de guyon massonnet.... Je rigole Pour répondre à la question initiale, à savoir la charge verticale sur le talon de la semelle : Il s'agit du prisme de terre de hauteur (H3 - épaisseur de la console) par la largeur du talon augmenté du prisme arrière de hauteur totale H et de largeur résiduelle du talon moins la largeur de la console la plus grande Ensuite il faut tenir compte de la charge verticale sur le remblai sur la largeur non interceptée par les consoles

Avec un peu de retard, voici mon adresse mail: philkakou@free.fr car sauf à être membre premium, on ne peut envoyer un mail à votre adresse mail figurant dans votre profil

Merci pour les commentaires. Je reprendrai l'abaque pour bien matérialiser le soulèvement des appuis avec des réactions d'appuis négatives. Je regarderai aussi pour voir si je peux mettre des infos sur la déformée maximale. Par contre, avant de lire le commentaire, j'avais repris l'abaque pour une meilleure lisibilité en le scindant en 2 parties, l'une pour des valeurs alpha < à 1 (travée centrale plus grande que les travées de rives) et l'autre pour des valeurs alpha >1 (travées de rives plus importantes que la travée centrale) . Je les mets à disposition. Effectivement, cet outil ne traite pas les charges ponctuelles roulantes pour lesquelles les lignes d'influence et un calcul numérique itératif est évidemment indispensable. Son principal objectif était de déterminer les sollicitations maximales de la structure pour en définir les sections notamment pour les passerelles piétonnes non soumises à une circulation de véhicules si l'on fait exception du véhicule de service Plus précisément, mon objectif était d'appréhender visuellement l'évolution des moments en travée pour tenter de les équilibrer avec le moment sur appui pour maximiser le travail de la matière et voir l'incidence sur le rapport des portées. Un autre avantage réside dans le fait qu'on peut se fixer une descente de charge sur piles ou culées à ne pas dépasser et jouer ainsi sur le rapport des travées des passerelles. ABAQUE 3TRAVEES PETITES RIVES.pdf ABAQUE 3TRAVEES GRANDES RIVES.pdf

Bonjour, Vous trouverez en pièce jointe, un abaque que je viens de faire pour le fun.ABAQUE3TRAV.pdf Il porte sur un ouvrage à trois travées dissymétrique permettant de déterminer les réactions d'appui et les moments maximum en travées de rive et centrale ainsi que sur les appuis intermédiaires. Les travées de rives sont de longueur similaire. La travée centrale est de longueur différente de telle sorte qu'on ait L RIVE = ALPHA x L CENTRAL A partir du rapport ALPHA entre les travées, on peut définir facilement les sollicitations permettant de dimensionner l'ouvrage. Je sais parfaitement qu'avec l'ère du numérique, les résultats sont obtenus facilement mais visualiser des courbes apporte un plus... Par ailleurs, en général les formulaires traitent toujours des 3 travées de longueur équivalente ou pour des travées de rapport alpha défini.

Sujet intéressant. Je vais tenter de le suivre car j'avais développé une petite appli il y a une vingtaine d'année. Par contre, n'ayant plus fait de maths depuis pas mal d'année, je sens que ce sera chaud !

On va essayer de comprendre comment fonctionne le mur... Normalement, un mur en T renversé sans console, subit au niveau du voile la poussée horizontale des terres. La face avant est comprimée et l'arrière coté terre est tendu. Cela produit un moment d''encastrement au niveau de la semelle. Le talon (coté terres supporté) est "cisaillé" à la jonction du voile et procure un moment. les aciers sont tendus normalement en partie haute Le patin (coté parement vu) s'oppose au basculement : partie tendue au contact du sol d'assise - partie comprimée en haut Pour un mur de grande hauteur, la poussée est importante avec augmentation du moment d'encastrement à la semelle. La disposition de la console (dessin de gauche du cahier à spirale) montre une dalle encastrée dans le voile. Cette console supporte la totalité du poids des terres au dessus. Cela conduit à faire basculer le mur coté terre et non du coté du parement. L'avantage c'est que cela réduit les efforts dans le voile par opposition et ainsi l'encastrement dans la semelle. Diminution du ferraillage donc du cout En général, on considère un écran fictif de poussée au coin droit de la semelle extrémité du talon : le schéma mécanique associe la poussée des terres sur la totalité du voile. On se trouve dans le cas le plus sécuritaire car sous la console, existe une zone de non poussée en fonction de l'angle de talus naturel des terres retenues. Si la console dépassait le talon, en toute logique, ce diagramme ne serait plus valable. A faire confirmer par d'autre ingénieurs géotechniciens On aurait une poussée trapèze sur la console et également une nouvelle poussée trapèze sous la console. La poussée totale serait très diminuée. Comme le poids des terres sur la console a tendance à renverser coté terre le voile s'il n'était pas rigide et que la poussée des terres aurait tendance à le renverser dans l'autre sens, le mur aura tendance finalement à glisser ou à riper vers l'extérieur. Élément à vérifier Pour contrer le glissement, soit je mettrai une bêche ou j'inclinerai l'assise de la semelle pour augmenter le coefficient de frottement béton/sol. Effectivement, pour revenir à votre interrogation : La console est et reste encastrée: S'il y a un mouvement, c'est un mouvement d'ensemble de la structure du mur qui "bouge" dans sa globalité et non pas une rotation à l'encastrement ce qui contredirait les conditions d'appui définies. Votre schéma montre une semelle correspondant à un encastrement sur toute sa largeur. Cela permet de calculer les efforts dans la semelle et les sollicitations engendrées dans le sol d'assise de manière traditionnelle pour le calcul des semelles filantes. Dans ma modélisation, j'ai mis des appuis avec des raideurs faibles : cela permet d'apprécier les efforts transmis au sol / poinçonnement. Comme le dit monsieur Bellamine, il ne faut pas chercher midi à 14h : Un calcul simple du mur de façon traditionnelle à la main peut se faire très facilement en rajoutant les efforts d'encastrement dans le voile et l'effort normal introduit dans le béton du voile. Quand mr Bellamine indique de ne pas tenir compte de la dalle console, il faut comprendre qu'il vous indique que le calcul de la poussée doit concerner la totalité du voile pour majorer les efforts dans le béton dans un souci de sécurité. Évidemment, il faut qu'au droit de la console, vous teniez compte du moment d'encastrement pour la définition des armatures à mettre en oeuvre. Pour finir, monsieur Fridjali donne un excellent conseil, à savoir négliger la butée car durant la vie de l'ouvrage, le sol sur le patin peut être retiré pour réaliser une tranchée pour mettre des réseaux... Bons calculs et bon week end. Amicalement