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BELLAMINE

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  1. En cas de doute, la butée peut être prise égale à la poussée : ceci du point de vue efforts. Du point de vue déplacement cela n'entraîne pas un déblocage Le fonctionnement global n'est possible que si les fondations sont liées entre elles : Elles sont liées entre elles par des longrines, chainges, et dallage !!!!
  2. 1- Nous ne pouvons pas proscrire les essais de labo pour certains types de sols dont le comportement à court terme peut entraîner une déstabilisation prématurée de certains ouvrages même pendant les travaux. Le court terme nécessite un essai de compression triaxial pour avoir la cohésion non drainée Cu ! 2- la notion de court et long terme (non drainée et drainée) on la trouve pas dans les méthodes pressiométre et pénetrometre statistique. En plus comment peut-on prendre en considération l'influence de la variation de la nappe phréatique pour le presio par exemple. Les essais in situ et d
  3. Re Bonjour Maintenant, que l'on sait que pour lamda1 inférieure à 2/3 le modèle de Meyerhof devient de plus en plus pénalisant. Quel modèle peut on alors appliquer dans ce cas ? Sachant bien que celui de la RDM a été écarté par l'EC7 ! Cordialement
  4. Bonjour Ci après le tableau récapitulatif des résultats de calcul de la largeur B à l'ELU pour différentes valeurs de l'angle d'inclinaison de la charge "délta". Illustration graphique : Commentaire : la largeur B est croissante en fonction de l'angle "délta" d'inclinaison de la charge. cordialement
  5. Tout d'abord, un petit rappel pour vous, avant de poster un commentaire on commence tjrs par dire Bonjour !!! Bonjour - Pour une cohésion nulle, je ne prend pas en considération le critère de glissement. Pourquoi ? ce n'est pas prévu par le fascicule 62 titre V. L'étude comparative se contente juste de ce qui vient du dit fascicule. - Vous avez un effort vertical V et un effort horizontal H. La résultante des deux fait un angle délta avec la verticale ce qui donne H = V.tan(délta). Nous cherchons à connaitre l'influence de la variation de H sur qq chose avec V constant. Nous a
  6. Bonjour Et qu'es ce qui se passe quant l'angle d'inclinaison de la charge délta est supérieur ou égal à l' angle de frottement interne du sol Phi'. Ci après les résultat de calcul à l'ELU correspondant pour délta = Phi': Illustration graphique des résultats sus présentés : A vos commentaires ....
  7. Rebonsoir Les données de l'exemple sont comme suit : 1- Bâtiment R+10 avec deux sous sols : nombre de niveaux = 13 2- Le terrain est supposé homogène en profondeur 3- La nature du sol est une argile consistante 4- Pas de nappe phréatique 5- Calcul en situation drainée à long terme 6- nous traitons un poteau de centre du bâtiment dont la surface d'influence supposée constante à tous les niveaux du bâtiment de 25m2. Ci après le tableau des résultats de calcul pour une semelle carrée (lamda=1) et un angle d'inclinaison de la charge délta = 5 degrés
  8. Bonsoir La feuille de calcul EXCEL à présent est prête, pour la simulation et le paramétrage des données à l'ELU, pour une semelle isolée de largeur B d'un bâtiment courant à usage d'habitation conformément aux fiches de progrès n°001 à 005. Les fiches de progrès n°002 à 005 ont été mises à jour le 18/10/2020. Elles annulent et remplace les précédentes !!!!!!!!. La semaine prochaine Inchae Allah, nous allons traité un exemple d'un bâtiment R+10 avec deux sous-sols..... A POURSUIVRE .....
  9. Bonjour Les nœuds de liaison des poteaux avec le radier ont Six degrés de liberté : Trois translations et Trois rotations. Le radier se déforme dans le sens vertical uniquement sous l'action des charges des éléments verticaux (poteaux et voiles). En conséquence à cela, les deux translations dans le plan du radier devront être bloquées, donc vous aurez un seul degré de liberté de translation verticale. Pour les rotations, elles se font dans les deux directions en plan du radier (moments Mx et My). Dans la troisième direction Mz=0, donc pas de rotation. Il en résulte deux degrés de liberté
  10. Normalement, la justification de l'état limite de glissement pour une semelle isolée ancrée dans le sol n'a pas de sens du moment où nous somme en présence d'une butée du sol autour de la semelle que nous ignorons. Ce qui parait logique, est de prendre en considération le comportement global du système de fondation vis à vis de l'état limite de glissement. En admettant que l'ensemble des éléments de fondation et du sol qu'ils enserrent se comporte comme un bloc monolithique (une sorte d'équivalence au comportement d'un groupe de pieux selon l'article C4.1.22 page 49 du fascicule 62 titre V).
  11. Bonjour Il n'est dit nul part, de ne pas prendre en considération la cohésion du sol à long terme (ou drainée). Il est dit que par prudence de la limiter à 75Kpa. Et du moment où la mobilisation totale de la cohésion drainée (c') est incertaine des coefficients de sécurité en conséquence, ont été introduits dont celui correspondant au terme c'A' est supérieur à celui du terme Vd.tg(phi'). Je t'invite éventuellement de ma part, à relire et relire attentivement cet article. Cordialement
  12. Bonsoir Si vous dites cela au comité des experts de la réglementation gèotechnique. Ils vont sûrement être impressionné chose qui va peut-être les pousser à chercher du travail ailleurs ...
  13. Oooih là, la cohésion est négligée même pour des sols cohérents ?! En plus votre réplique reçoit une réputation d'un "expert" sur ce site. C'est dommage Et que peut-on dire de la situation non drainée d'un sol cohérent ? Pour laquelle c'est la cohésion qui est déterminante pour la justification à court terme.
  14. Rebonjour Et voilà les deux fiches de progrès n°002 et 004 ont été mises à jour conformément à mon dernier message. Elles annulent et remplace les précédentes. Ce n'est pas aussi facile de faire une étude paramétrée ! On corrige au fur et à mesure et on avance pas à pas. Cordialement
  15. Rebonjour Normalement la profondeur d'ancrage D des semelles superficielles est une donnée géotechnique ! Par conséquent, pour garder la cohérence des différentes solutions de B en fonction de lamda1 et lamda2 , nous n'avons pas à fixer le rapport Alpha = D/B. Ce dernier sera donc, calculé pour D fixée et B solution de (1), (2), (3) et (4). Et en fonction de Alpha, nous saurons quel type de fondation à préconiser. Ceci, entraine systématiquement une révision des fiches de progrès n°002 et 004 !!! Dés que ces fiches de progrès seront révisées. Elles seront publiées en conséquence
  16. Bonjour C'est vérifié, il n'y a aucun doute pour ça (sauf erreur du fascicule 62 titre V), regarde la page 32 du fascicule Article B.3.4 La présente étude (pour le moment), comme je l'ai précisé sur la fiche de progrès n°005 ne concerne pas tous les types de construction ! Elle est faite seulement pour traiter le cas des "BATIMENTS COURANTS A USAGE D'HABITATION" Cordialement et Merci pour votre contribution
  17. Bonsoir Ci après le modèle du tableau de calcul de la largeur de la semelle B sous les combinaisons d'actions à l'état limite ultime de résistance correspondant à la fiche de progrès n°005 : Cordialement
  18. Bonsoir Ci après la Fiche de Progrès n° 005. La deuxième partie du "noyau central" du sujet proprement dit. A lire attentivement à toute fin utile. Vos remarques et suggestions sont les bienvenues Cordialement
  19. Bonsoir Le coefficient minorateur i_gama pour le DTU 13.12 n'est pas clairement appréciable par sa forme parabolique qui admet un minimum pour un angle d'inclinaison délta = angle de frottement interne du sol ?!!!
  20. Bonjour Vous n'avez pas précisé dans quelle état limite la résultante des forces tombe en dehors du noyau central ! Bref, selon le fascicule 62 titre V, la surface comprimée en dessous de la semelle devra vérifier les conditions suivantes ; ** à l'ELU de résistance sous combinaisons d'actions fondamentales, accidentelles et de stabilité d'ensemble, elle doit être supérieure à 10% de la surface totale ; ** à l'ELS sous combinaisons d'actions fréquentes, elle devra être entièrement comprimée ; ** à l'ELS sous combinaisons d'actions rares, elle doit être supérieu
  21. Bonsoir Je n'ai pas l'habitude d'utiliser robot mais je te propose une autre méthode comme suit : Vous considérez que chaque nervure du radier se comporte indépendamment des autres ce qui va dans le sens de la sécurité. Ensuite vous calculez votre nervure comme une semelle filante sur appuis élastiques infiniment rapprochés. Voir onglet téléchargement j'ai partagé une petite application qui fait se genre de calcul. cdlt
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