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Bonjour, je me demande la raison de demander un C40/50 pour un voile BA sur les derniers niveaux ?

Bonjour, J'ai remarqué sur des plans de coffrage spécialement au niveau des dalles portant sur deux appuis le ferraillage des dalles pleines avec des armatures placées en position diagonale. Si quelqu'un a une documentation traitant du sujet ou à une explication à fournir ce serait la bienvenue. Merci

reecrire: que suite a la reception d'une demande et Suite à la réunion de travail qui s'est tenue au niveau de la CDE bejaia le 10 mars 2024, portant sur les travaux d'étanchéité des terrasses inaccessibles du TRB de Béjaia, l'entreprise de réalisation a souligné l'absence d'un avis technique pour la membrane d’étanchéité de 4 mm. Afin de se conformer à l’article IV.3.2.14 du règlement en vigueur DTR E4.1 (travaux d’étanchéité) de l'année 2017, stipulant que les membranes monocouches doivent avoir une épaisseur d'au moins 5 mm. Afin de se conformer aux recommandations du DTR E4.1, le CDE de Béjaia recommande de choisir une autre membrane d'étanchéité en mono ou bicouche bénéficiant d'un avis technique en cours de validité.

Bonjour, Pour assurer une descente des charges correcte, il est essentiel que vous modélisiez correctement votre plancher. Dans votre situation, il est clair que les poteaux aux milieu ne supportent aucune charge autre que leur poids propre, comme le montre clairement la deuxième photo où la répartition des charges est divisée entre les extrémités et les voiles. Votre plancher est une dalle champignons où le transfert de charges doit être pris en compte (transfert par éléments finis). A++

bonjour, pouvez vous m'expliquer comment faire le détail d'un auvent en béton armé?

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bonjour svp vous pouvez m'envoyer le site , ce n'est plus accessible

Bonjour je pense que la seule interprétation de ce résultat que l'un des poutres appuyé sur le poteau est subit un soulèvement 86.4 ou 86.5 ou 88.1 ou 88.2. comme il a dit @INGCV Cordialement.

Bonjour M. @kerim_tech, serait-il possible d'ajouter une image montrant une vue en plan afin d'éclaircir les détails, ainsi que les hypothèses de calcul telles que l'enrobage et la charge appliquée sur ce plancher ?

Bonsoir M. @BELLAMINE Merci pour votre apport et toutes mes excuses pour mon retour tardif 1) il s'agit d'un bâtiment d'habitation R+2 avec un Rez de jardin avec des pièces dont la disposition change à chaque niveau 2) j'ai finalement pu résoudre les problèmes d'erreur en parcourant les différents erreurs via les notes de calcul soit en agissant sur la section des éléments ou sur les dispositions constructives côté ferraillage Il n'est pas évident de faire sur CYPECAD un voile porteur sans y insérer des poteaux . Dans mon cas, les voiles périphériques serviront d'appuis à la dalle sur Rez de jardin et aux poteaux du Rez de chaussée Bien cordialement

Bonjour tout le monde enfaite je cherche une solution technique pour un plancher de dim 7.50 x 4.80 m et une épaisseur de 20 cm en béton de 30 MPa avec une double nappe inférieur de HA 16 maille de 20 cm avec un cantilever de 1.60 m reposant seulement sur 3 poteaux le 4 poteau a été supprimé par l architecte j'ai proposé de faire 2 poutres croisée en X la première reposant sur deux poteaux et la dernière supporter par la première avec un cantilever de pré de 4 m si je me suis fait bien comprendre et ben et ce une solution efficace ou si vous avez à me proposer autre chose et merci la communauté

Le truc est que l'armoce doit être chaînée à chaque 1m20 au plus par rapport à la sous semelle par une longrine, donc si vous avez une armoce de 2m par exemple, avec semelle de 30cm, vous devriez avoir 2 longrines : une à 1,20m par rapport à la sous face de la semelle et l'autre à 1,10m. C'est un exemple

bonjour passe moi en email le projet avant et apres supression pour te repondre cordialement

Bonjour, mettez tous les poutres comme des poutres isostatiques , vous avez un soulèvement dans des poutres quelque part ca explique cette ddc

Bonjour, sur un projet R+3 en Logement, j'ai supprimé le dallage fonctionnant en diaphragme. le projet est sur des Pieux, hors zone sismique. la DDC donnée est uniquement des charges verticales. le BC nous demande de donner les charges du vents suite la suppression du dallage. y a t-il une façon de justifier que les pieux peuvent être dimensionnés uniquement avec les charges verticales ? ou un rapport H/V à respecter pour rester tjrs uniquement avec l'efforts V à considérer. Mercii

bonsoir le site et inaccessible

Bonjour, Je vous joins un extrait de mon ouvrage espérant qu'il va vous apporter de l'aide voulu!!! Pr. DAHMANI Extrait de mon ouvrage!!.pdf

On faisons la descente de charge sur arche ossature j'ai remarqué un problème il me donne au RDC une valeur de G=110T et au sous sol 103T et ce n'est pas logique Comment je puisse résoudre ce problème mes éléments ils sont bien posé mais il me donne une avertissement pour le panneau de dalle n°55 "Cet élément n'a pas pu être correctement prédimensionné (=> Rapport)"

Bonjour J'ai une structure en charpente métallique (abris en profilé tubulaire) avec une hauteur de 3m Le problème qui se pose c'est que les fondations de la structure se sont des plots de 60x60 cm avec une hauteur de 40 cm(pas de fût ni de semelle ancré dans le bon sol de 1m/ TN avec une contrainte admissible de 5bars selon le rapport geotechnique) sachant que a 40cm d'ancrage le terrain est sableux Que ce que vous en pensez svp

bonjour SVP, est que vous avez la norme NA 16539 /8 concernant la Boulonnerie de construction métallique à haute résistance apte à la précontrainte ? merci

Bonjour Je vous propose de redimensionner le bâtiment en procédant à un sondage des fondations pour s'il y'a lieu de les rechemiser et de reprendre entièrement la dalle . Apparemment tout est à revoir. Toute la superstructure est a été agressée.

Bonsoir, Le tassement est, en règle générale, compris par les géotechniciens comme le déplacement vertical à long terme (10 ans) sous sollicitations quasi-permanentes (ELS QP). MAIS cela ne veut pas dire qu'il n'y a pas de déplacements verticaux sous une charge variable de courte durée d'application ! Le comportement d'un sol sous une charge (ou une contrainte) est d'abord lié à son état de consolidation et à sa compressibilité. Si on prends comme référence la théorie pressiométrique, alors : 1) pour un sol "normalement consolidé" ou "très légèrement sur-consolidé", peu à moyennement compressible, ce sont les théories d'élasticité linéaire ou non-linéaire qui s'appliquent. Lorsque l'on applique une contrainte inférieure à la pression de fluage, alors le sol va avoir un comportement "pseudo-élastique" = la loi contrainte/déformation est linéaire. Le comportement du sol est dit "pseudo"-élastique parce que, comme le dit M. Bellamine, si on retire la charge, la surface chargée ne reviendra pas à sa position initiale. Si on augmente la contrainte au-delà de la pression de fluage, en restant en dessous de la pression limite, le sol va alors avoir un comportement "élasto-plastique" = au delà de la pression de fluage, la réaction du sol est plus faible (mais elle existe). On modélise cela généralement par des lois de comportement à paliers successifs (et élastiques)...mais des lois de comportement plus complexes existent. Si on augmente encore la contrainte, au-delà de la pression limite, il y a alors "rupture" = qui dit rupture dit réaction insuffisante donc les tassements ne sont plus "calculables" puisque la portance n'est pas assurée. Pour un sol normalement consolidé, toute surcharge entraine un tassement; tassement d'autant plus important que l'indice de compression Cc est élevé ! Généralement, le tassement est proportionnel au terme Cc/(1+eo) que l'on obtient à partir d'essais oedométriques. 2) pour un sol "normalement consolidé" , moyennement compressible à très compressible, la théorie oedométrique semble la plus indiquée (cf ci dessous). 3) pour un sol "sous-consolidé", le sol ne supporte aucune contrainte. Il peut même tasser sous son propre poids ! Pour ces sols aucune construction n'est possible. Pour leurs appliquer une charge il va donc d'abord falloir les consolider. Un sol comporte un "squelette solide" plus ou moins grossier avec des "vides" plus ou moins gros. Le sol est donc plus ou moins poreux et les "vides" sont rempli soit d'air soit d'eau. Pour un sol complètement saturé, l'eau occupe tous les pores du squelette solide : lorsque l'on applique une contrainte sur le sol, c'est d'abord l'eau contenue dans ce sol qui va "encaisser" la charge => on va alors avoir une augmentation rapide de la pression interstitielle, si la pression limite du sol est inférieure à cette pression interstitielle, on va alors avoir une rupture du sol => c'est le principe de la fracturation hydraulique (rupture donc tassements non maitrisables), dans le cas contraire, les tassements "instantanés" vont être faibles (l'eau est incompressible) MAIS, la pression de l'eau dans le sol étant élevée, l'eau va essayer de s'échapper pour retrouver une pression d'équilibre, l'eau s'échappera facilement dans un sol très perméable (des graves alluvionnaires par exemple) et dans ce type de sol, la consolidation va être très rapide (voire même inexistante car la charge va être rapidement transférée au squelette solide du sol)...par contre, dans un sol fin, peu perméable, l'eau va avoir du mal à s'échapper. Le temps de consolidation du sol va donc être plus ou moins long en fonction de sa perméabilité. On comprend là que les notions de "drainé/non drainé" ne valent QUE pour des sols fins. Pour des sols granulaires, très perméables, ou pour des roches qui disposent d'un squelette cimenté, il n'y a pas de consolidation possible. Pour des sols compressibles à très compressibles, on réalise généralement un préchargement (d'autres solutions existent). Le principe consiste à mettre en place des drains verticaux (selon un maillage serré) de manière à faciliter le drainage de l'eau contenue dans le sol. Ces drains verticaux traversent toute l'épaisseur de la couche compressible et débouchent en surface dans une couche de forme également drainante. Au-dessus de cette couche de forme on ajoute alors un remblai de manière à ce que la contrainte apportée par le remblai atteigne 1.2 à 1.5 fois la contrainte future du projet (attention, le remblai doit être monté si besoin par étape de manière à ce que l'augmentation de la pression interstitielle ne dépasse pas la pression limite des sols). On peut alors suivre et prédire les tassements liés à la consolidation des sols sur une durée calculée à l'avance (grâce à la théorie oedométrique). Lorsque les tassements n'évoluent plus, on retire le remblai et on peut alors construire notre ouvrage sans risque de rupture et avec des tassements résiduels nuls. Comment est ce possible ? Plus le sol est chargé, plus il se consolide et plus on améliore ses caractéristiques vis à vis de la rupture. Plus simplement, l'augmentation de la consolidation des sols s'accompagne de l'augmentation de sa "cohésion non-drainée Cu". Ce phénomène s'explique logiquement avec les cercles de Mohr pour un essai de cisaillement consolidé rapide (paramètre lambdacu). Avec la consolidation, l'augmentation de la Cu permet d'améliorer la portance et les modules de réaction. Voilà déjà quelques éléments de réflexion. Le sujet est vaste et va rapidement déboucher sur les notions de modules de réaction. Il y a de nombreuses discussions sur le site traitants de ces sujets. Je vous laisse les découvrir. Pour répondre à vos questions : "Ma première question est la suivante : est ce que les fondations sont toujours dimensionnées pour n’être associées qu'au domaine élastique ?" => oui c'est préférable pour une meilleure maitrise des tassements. "Ma deuxième question : est ce que les petites déformations (tassements) sont toujours associées au domaine élastique ? et les grandes déformations (tassements) toujours associées au domaine plastique ?" => cf les explications données ci-avant... "Ma troisième question : dans le domaine élastique on utilise E pour le module d'Young, Em pour le module de Ménard et Eoed pour le module oedométrique, et dans le domaine plastique ?" => cf les explications données ci-avant... "Ma quatrième question : les états ELS et ELU appartiennent-ils toujours au domaine élastique ?" => comment pourrait-il en être autrement ? Cordialement

bonjour. SVP ,est ce que le logiciel staad pro travail avec CCM97 ou eurocaod 3 et c'est le différence de ce logiciel et ROBOT D'ANALYSE . merci