fatmabela

oui FRIDJALI j'ai lu ,mais en modélisant le corps creux ( une des méthode )dans les logiciels de calcul , il est modélisé sans hourdis ,on est oblige de rajouter le poids de l'hourdis avec les revêtement a votre avis que dois je faire?

montrez nous sur internet ,il a raison de poser cette question ,je cherche en vain la densité de hourdis.

pleins de cours en arabe sur youtube on a deux bout de voile c.a.d 2leg

vous pouvez prendre le poteau avec ses deux voile comme un seul élément ensuite les résultats donnent leg1 et leg 2 pour le voile 1 et voile2

Pourquoi multiplier par un coefficient ? mais comment vous allez faire pour l'avoir ? c'est là le problème ,moi je le prend =la contrainte *120 m la valeurs 120 =coefficien de securite F=3 divise par le tassement pris egale 2.5cm =0.025m donc 3/0.025=120

il faut applique une raideur surfacique ,a partir de votre contrainte vous pouvez estimer la raideur à 120*la contrainte (normalement ) coordialement

heuresement que vous avez soulever ce probleme ,sur SAFE si vous comparez la fleche du logiciel et la comparer avec la fleche limite qui est de 5mm+L/1000 pour les portee plus de 5m ce n'est pas evident je parle de la flèche a long term ,impossible que ça vérifie avec la fleche limite. 2eme probleme avec la formule du B.A.E.L AVEC LAMTA exprime en ;0.05*ft28/(2+(3*(b0/b))*RO on a ft28 en Mpa bo en m b en m et RO est un coefficient sans unite comment lamda peut etre un coefficient?

Brjs tout le monde ,quelqu'un possédé une documentation ou un calcul de la longueur de flambement d'un voiles avec ouvertures non alignées et merci

vous pouvez avoir les efforts tranchant de tous les voile biensur en assignant aux voiles (avec son poteau si vous en avez) un Pier vous les appelles voiles ensuite selectionner les poteaux (faites attention ,ne prenez pas les poteaux lies aux voiles) et toujours avec Piers vous les nomme poteaux vous allez sur ’display/ show tables/ wall output/ wall forces/ pier forces et comme ça vous obtenez un tableu avec l'effort tranchant des deux Pier pour chaque niveau ,cette methode a ete poste par Mr medeaing que je remercie vivement .

pouvez vous me renseigner sur les paramètres qui définissent le sol c'est quoi Poids volumique unitaire et le Poids volumique? sur robot

LE CALCUL DE LA RAIDEUR c'est vrai qu'il est obtenu par l'essai de plaque ,ou l'essai pressiometrique ,mais moi je prend l'approximation K=120xla contrainte

en calculant l’assemblage du pied de poteau sur robot ,j'ai trouve l’entraxe vertical des tige d'ancrage est 60mm (encastrement) ,si j'augmente cet espacement le ratio ne passe pas ,y a t'il un espacement minimum a ne pas dépasser entre les tiges ,

par exemple en definissant la charge dynamique Ex et Ey ; apartir du spectre de reponse ,on obtient les efforts ( forces et moment) dans reactions on choisissant le cas de charges Ex et Ey

je n'ai pas compris ça veut dire quoi les efforts extérieur?l'effort extérieur c'est l'effort sismique (ou vent) interprété par l’introduction d'un spectre de réponse ou bien introduire la force sismique a chaque niveau au niveau du noeud maître ,ce qui engendre des sollicitations que nous devons prendre en charge en se basant sur le coffrage et ferraillage des éléments structuraux pour assurer la stabilite de l'ouvrage.

en exportant le fichier vers SAFE il faut verifier qu'est ce qu'il est devenu ,vous allez remarque que SAFE a cree des poutres sous le voile que vous devez supprimer ensuite vous creer une zone rigide comme pour les poteaux column stiff avant de passer a cette verification.NC not chiking donc non verifier ,il faut savoir comment travailler avec SAFE sinon vous passez au calcul manuel exemple de calcul 2) Poinçonnement à l’ELU Qu =-6124.1517kN = 6.12 MN a= 0.2 m b= 11.25 m Qu ≤ 0.045.Uc.h.fc28/γ b Uc = 2(a+h)+2(b+h ) = 2x0.2+2x11.25+4h = 22.9+4h Qu ≤ 0.045.Uc.h.fc28/γ b Qu ≤ 0.045. (2a+2b+4h).h.fc28/γ b = 0.045x(22.9+4h)hx25/1.5 =0.75(22.9+4h)h= 17.175h+3h2 3h2 +17.175h – 6.12 =0 h=0.33 m on opte pour un radier d’épaisseur> 0.4m