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Bonjour, Veuillez trouver ci-joint la suite de la formation ROBOT ( parties 0,3 et 4 ) pour vos projets de fin d'étude. . formation rsa2011 partie 0 introduction .pdf formation rsa2010 partie 3 l'analyse modale.pdf formation rsa2010 partie 4 les voiles + l'et.pdf Bon courage, Pr. DAHMANI

Bonjour, Veuillez trouver ci-joint un exemple d'étude au vent d'un bâtiment industriel et d'un bâtiment à étage multiples selon RNV2013. Bonne lecture, Pr. DAHMANI ETUDE AU VENT.rar

VOILA MONSIEURS UNE AUTRE FOIS JE VOUS OFFRE DES LIVRES TRES IMPORTANTS EN « TOPOGRAPHIE APLIQUEE EN GENIE CIVIL » .CES LIVRES SONT EN ARABE POUR FACILITER LA TACHE A BEAUCOUP DE PERSONNE DE CE FORUM. IL Y A DES FORMULES DES INFORMATIONS DES NORMES NATIONAUX ECT…. http://www.4shared.com/file/138473772/e1fa2d51/chehilidjamel.html LE TELECHARGEMENT NE SE TERMINE PAS SI VOUS N'AJOUTREZ PAS UN COMMENTAIRE

Bonjour, Ci-joint un exemple de calcul d'un bâtiment industriel avec pont roulant. Bonne lecture, Pr. DAHMANI PONT ROULANT.rar

Bonjour Merci de privilégiez le partage ci-joint document demandé NF P94-261.pdf

Poutre : En cas d'une poutre isostatique : L/10 : L étant la portée entre axe de poteaux En cas d'une poutre hyperstatique( à plusieurs travées) : L/16 Poteau : S (m²) étant la section d'un poteau : S = Nu/10 : Nu étant la charge à l'ELU en MN. Plancher corps creux : Lx < Ly étant les deux dimensions du plancher selon x et y. H=Lx/22.5 ( lx/(20 à 25); 22.5 est prise pour notre cas au maroc) 16 = 12+4 ; 20 = 16+4 ; 25 = 20+5 ; 30 = 30+5 Dalle pleine : a = lx/ly ; lx<ly si a>=0.4 --> dalle porte dans les deux sens H = lx/30 : isostatique ; H = lx/40 : Hyperstatique. si a<0.4 --> dalle porte dans un seul sens H = lx/20 : isostatique H = lx/25 : Hyperstatique. En tout cas c'est ce qu'on fait au maroc Bonne continuation

Bonjour à vous tous! Je partage avec vous un excel que je viens de préparer dans le cadre d'un projet de construction d'un hangar en acier laminé à froid. Il traite le calcul et la vérification (ELU/ELS) des pannes en C, Zed et Sigma selon l'EUROCODE 3 parties 1-3 et 1-5. J'espère qu'il vous sera utile d'une manière ou d'une autre. N'hésitez pas à me faire des remarques! :) Cordialement.

Bonjour, je fichier que j'ai mis à votre disposition contient mon rapport de stage ingénieur (niveau 4eme année génie civil), j’espère qu'il vous serai utile : Sommaire : CHAPITRE I : caractéristiques mécaniques des matériaux & hypothèses de calcul 5 I. Principe du béton armé : 5 1. Définition et composition du béton : 5 2. Avantage et inconvénient du béton armé : 5 3. Actions et sollicitations : 5 4. Etats limites : 6 5. Combinaisons d’actions réglementaires : 6 II. Caractéristiques mécaniques des matériaux du béton armé : 7 1. Le béton : 7 2. L’acier : 9 CHAPITRE II : Présentation du projet et modélisation. 11 I. Présentation du projet : 11 1. Introduction : 11 2. Plan de situation : 11 3. Conception architecturelle : 11 4. Conception structurelle : 13 II. Modèle ROBOT : 14 CHAPITRE III : Pré dimensionnement des éléments structuraux et descente de charge. 16 I. Pré dimensionnement des éléments structuraux : 16 1. Pré dimensionnement des poteaux : 16 2. Pré dimensionnement des poutres : 16 3. Planchers en corps creux : 16 4. Pré dimensionnement des voiles : 17 II. Descente de charge : 17 Planchers étage courant : 17 Planchers terrasse : 17 Balcons : 18 Escaliers : 19 III. Résultats de la descente de charges : 19 1. Charges appliquées sur les poteaux : 19 2. Charges appliquées sur les poutres : 21 CHAPITRE IV : Dimensionnement des éléments structuraux et secondaires. 23 I. Dimensionnement des éléments structuraux : 23 1. Dimensionnement des poteaux : 23 2. Dimensionnement des poutres : 29 3. Dimensionnement des voiles : 35 4. Dimensionnement des planchers : 40 II. Dimensionnement des éléments secondaires : 53 1. Dimensionnement des balcons : 53 2. Dimensionnement des escaliers : 55 CHAPITRE V : Fondations. 62 I. Introduction : 62 II. Choix des fondations : 62 1. Critère de résistance (capacité portante) : 62 2. Critère de déformabilité : 62 III. Dimensionnement des fondations : 63 1. Plan de fondation : 63 2. Dimensionnement d’une semelle isolée : 63 3. Dimensionnement d’une semelle isolée excentrée : 66 4. Dimensionnement d’une semelle filante sous voile : 71 Projet R+3.pdf

Bonjour, Le fichier ci-joint contient un projet de construction métallique (Hangar). J'espère qu'il soit intéressant pour vous.   Table des matières : ETUDE AU VENT (Selon NV65)  Introduction Détermination de la pression du vent sur la structure  CALCUL DES ELEMENTS RESISTANTS Introduction Hypothèses de calcul Dimensionnement des pannes Dimensionnement des lisses Dimensionnement des contreventements Dimensionnement du portique FONDATIONS  Introduction  Choix du type de fondation  Vérification de la stabilité des fondations  Dimensionnement de la plaque d’assise et des boulonnes d’ancrage  MODÉLISATION NUMÉRIQUE DU HANGAR (SOUS ROBOT) Introduction  Hypothèses  Modélisation de la structure  Dimensionnement des éléments résistants 

bonjour, voici deux documents sur la question bonne réception A+ semelle filante sous poteaux semelle dans un seul sens.pdf semelles-filantes.pdf

Parce que j'aime caresser les grains d'un sol cohérent ...j'idolâtre le fait de marcher les pieds nus sur un sol limoneux saturé...j'aime mettre la main dans un écoulement torrentiel d'eau froide...je prends plaisir quand je plie une armature haute adhérence....je savoure le fait de mélanger manuellement les constituants d'un béton sans adjuvant ...je deviens fou quand je monte sur la terrasse d'un bâtiment au lever du soleil...je m'apprécie quand je m’assieds dans l'ombre d'une structure vivante qui me murmure de l'affection... j'ai le coup de foudre quand les roues de la voiture frottent le joint dilaté d'un pont...j'en pince pour m'allonger sur le dos en plein milieu d'une route bitumée brûlante en été...j'adore grimper dans un arbre qui vibre dynamiquement quand le vent est en colère..j'aime écouter la symphonie retentissante quand les gouttes de pluie s'écrasement contre le métal ... je savoure me baigner dans un fleuve qui afflue hardiment vers un barrage.. Et mille autre raison.

?????? ????? Salut, Méthode de calcul sismique pour les réservoirs : Cette méthode de calcul a été présentée dans l’annexe A de l’Eurocode 8 partie 4 (Silos, réservoir et canalisation). Hypothèses : 1- Forme cylindrique à axe vertical et section transversale circulaire. 2- Réservoirs partiellement remplis (Un défaut de remplissage de 2% de la hauteur suffit pour satisfaire cette hypothèse). 3- Les réservoirs sont liés rigidement à leur sol de fondation ce qui leur confrère la même accélération que celle du sol. 4- Le liquide sera considéré comme incompressible. 5- Réservoir à parois rigides (cas du béton armé). 6- L’élancement des réservoirs est limité pour des valeurs de H/R inf ou égale à 3. Model de calcul : Le model de calcul décompose l’action dynamique du liquide sur les parois en deux type : 1- Action passive (pression impulsive rigide) : Provienne de ce qu’une partie de la masse du fluide, dite masse passive, réagit par inertie, à la translation des parois du réservoir. Son système mécanique équivalent est obtenu en considérons une masse Mi, liée rigidement au réservoir à une hauteur hi telle qu’elle exerce sur les parois les mêmes efforts horizontaux que la masse d’eau équivalente. La détermination de cette masse Mi et du point d’application hi nécessite la solution complète de l’équation de Laplace pour le mouvement du liquide contenu dans un cylindre rigide. L’annexe A de la partie 4 de l’eurocode 8 donnes deux abaques (page 34) qui nous permettent de faire une lecture directe de Mi et de hi en fonction du rapport (H/R). La résultante horizontale des pressions impulsive est donnée par : Qi = Mi Ag appliquée à une hauteur hi. Avec Ag : Accélération maximale du mouvement en champ libre du sol. 2- Action active (pression par convection ou d’oscillation) : Provienne de ce qu’une autre partie de la masse du fluide, dite masse active, se met en mouvement d’oscillation sous l’action du séisme. La pression de convection (d’oscillation) totale est la combinaison d’un nombre infini de terme modaux, correspond chacun à une onde du liquide oscillant. Son équivalent mécanique s’obtient en considérant n masses Mcn retenues par des ressorts de raideur kn à des niveaux hcn, dont les oscillations horizontales exercent les mêmes efforts vibratoires que la masse active du fluide. Dans la majorité des cas, seuls le premier mode et fréquence d’oscillation doive être pris en compte pour la conception et le calcul. La pulsation propre du liquide pour ce premier mode est donnée par la formule suivante : En remplacant lamda n par lamda 1 = 1.8112. Si non on peut déterminer cette pulsation en utilisant l’abaque de la page 35 (figure A3-() qui donne la valeur de la pulsation en fonction du rapport H/R. De façant analogue à celle adoptée pour les composantes impulsives la résultante des pressions d’oscilations s’ecrit sous la forme : Qc = Mc1 * Ac1 Avec Ac1 : La réponse en accélération tirée directement d’un spectre de réponse pour une valeur de la période qui correspond à la pulsation propre du liquide calculée précédemment (abaque de la figure A3-(). Il nous reste la valeur de la masse d’oscillation Mc1 et du point d’application hc1. Ces deux valeurs sont données par les abaques de la page 37 (figure A4). Effet de l’inertie des parois : Pour les réservoires en BA, les forces d’inertie de la paroi ne peuvent pas être négligées. Cette valeur de la pression est constante sur la hauteur et elle est données par la formule suivante : Pw = dens * S * Ag. Dens : masse volumique du matériau de la paroi (BA). S : épaisseur de la paroi. La résultante des pressions d’inertie de la paroi est tous simplement la masse totale du réservoir multiplié par l’accélération du sol. Effet de l’excitation verticale du séisme : La pression hydrodynamique sur les parois d’un réservoir rigide due à une accélération verticale du sol Av est donnée par : Pv = dens * H * (1-(z/H)) * Av Combinaisons : (Article 3.2 eurocode 8 partie 4) Lorsque les pics des réponses dues aux mouvements horizontal et vertical sont déterminés séparément, l’effet combiné le plus défavorable peut être obtenu par l’expression suivante : Avec Pst pression statique. Problème : Je pense que la méthode de calcul est bien détaillée dans l’annexe A mais il nous reste un problème concernant le spectre de réponse. Je veux poser les deux questions suivantes : 1- Est-ce qu’on doit utiliser un spectre élastique ou bien un spectre anélastique et si on doit utiliser un spectre anélastique qu’elle est la valeur de la ductilité (qu’elle valeur pour le coefficient de comportement R) 2- Supposons qu’on va utiliser un spectre élastique, qu’elle est la valeur du pourcentage d’amortissement. Documentations : Je vous partage les deux documents que j’ai utilisés : 1- Partie 4 de l’eurocode 8 (Annexe A). 2- Calcul pratique de réservoirs en zone sismique (DAVIDOVICHI et HADDADI) Dans le deuxième document (partagé par GUISSET dans la rubrique Génie parasismique & DDS) vous trouver d’autres méthodes de calcul. http://www.zshare.net/download/16350994b8033275/ Remarque : Pour nos amis qui métrisent les logiciels de calcul, je vous propose de faire un exemple avec plusieurs logiciels et qu’on compare les résultats. Salutation ????

Bonjour, 1 ............ soudure simple d'un coté de 6mm de cordon 2 ............ plat de 8mm d'épaisseur (raidisseurs) 3 ............ soudure double des 2 cotés avec cordon de 6mm

Indépendamment de la formulation qui caractérise chacune des deux couches, on peut dire : COUCHE D’ACCROCHAGE Son rôle est d’assurer l’adhérence et le collage dans la chaussée pour la rendre monolithique et ainsi éviter son cisaillement. COUCHE IMPRÉGNATION C’est pour lier les matériaux de surface de la couche de base avant d’appliquer la couche de roulement pour éviter la fissuration de celle-ci OU même éviter le bitume de la couche de roulement de se pénétrer dans la couche de base. Elle empêche aussi l’infiltration de l’eau dans le corps de la chaussée par endroits fissurés de la couche de roulement afin d'assurer la durabilité.

Bonsoir, tout d'abord on procède au laboratoire de l'essai PROCTOR sur l'échantillon du materiaux qui sera en mise en ouevre sur le terrain ,et après l'essai au labo on determine la teneur en eau optimale correspondant à la densité sèche maximale(OPM) , et on trace la courbe PROCTOR du matériaux et sur place au chantier après la mise en oeuvre de ce materaiux et son compactage , on prélève l'échantillon et on fait l'essai on determine la teneur en eau X par exemple ,correspondant à une densité sèche X,alors le rapport entre cette densité sèche X(insitu) et la densité sèche maximale OPM determiné au labo nous donne l'indice de compactage ou le dégré de compactage